Влияние циклической нагрузки и препарирования на трещиностойкость имплантатов из диоксида циркония

13.08.2020

Задачи исследования: Цирконий является перспективным материалом для изготовления имплантатов для полости рта. Целью данного исследования была оценка влияния циклической нагрузки и препарирования на трещиностойкость системы циркониевых имплантатов.

img

Влияние циклической нагрузки и препарирования на трещиностойкость имплантатов из диоксида циркония.

Ральф Й. Кохаль, Анастасия Цакона, Мартин Фольквиц


Задачи исследования:

Цирконий является перспективным материалом для изготовления имплантатов для полости рта. Целью данного исследования была оценка влияния циклической нагрузки и препарирования на трещиностойкость системы циркониевых имплантатов.

Материалы и методы:

Сорок восемь однокомпонентных имплантатов были разделены на две группы по 24 имплантата: группа А (без модификаций) и группа B (препарирование с 1-мм уступом). Группы A и B были разделены на три подгруппы, по восемь имплантатов в каждой (1 = без искусственной нагрузки, 2 = искусственная нагрузка [98 Н; 1,2 миллиона нагрузочных циклов] и 3 = искусственная нагрузка [98 Н; 5 миллионов нагрузочных циклов]). После завершения нагрузки трещиностойкость каждого имплантата была определена с помощью универсальной испытательной установки. Использовался двусторонний дисперсионный анализ, эта непрерывная зависимая переменная (трещиностойкость в Ньютонах) была смоделирована как функция препарирования, циклов и с соответствующими взаимодействиями в качестве независимых переменных.

Итоги:

Средние значения трещиностойкости, полученные для групп, равнялись: A1 (без препарирования) = 1928,73 Н, A2 (без препарирования, 1,2 миллиона циклов) = 2044,84 Н, A3 (без препарирования, 5 миллионов циклов) = 1364,5 Н, B1 (препарирование, без нагрузки) = 1221,66 Н, B2 (препарирование, 1,2 миллиона циклов) = 967,11 Н и B3 (препарирование, 5 миллионов циклов) = 884,89 Н. Значения разрушения существенно отличались между парами подгрупп A1 - A3 и B1 - B3.

Заключения:

Препарирование, как и циклическая нагрузка, может снизить сопротивление образованию трещин циркониевых имплантатов. Однако даже самые низкие значения средней трещиностойкость имплантатов, использованных в исследовании, способны выдержать воздействие средних окклюзионных сил даже после продолжительных искусственных нагрузок.

Имплантаты для полости рта – это клинически и научно одобренный метод для восстановления лишенных зубов участков рта. Для изготовления имплантатов для полости рта использовался титан, и многие исследования доказали его долговременную эффективность. Позднее среди стоматологов и пациентов стали набирать популярность керамические материалы цвета зубной эмали. Возможные побочные эффекты металлических материалов и тенденция отказа от использования металлов для лечения человека повлияли на поиск «более биосовместимых» материалов. Плотно спекшиеся керамические материалы, такие как стабилизированный оксидом иттрия тетрагональный поликристалл оксида циркония (Y-TZP), являются возможным вариантом, так как они показывают отличные механические и эстетические свойства. Y-TZP – это керамический материал, состоящий из частиц ZrO2 и Y2O2, которые после спекания формируют стабильную тетрагональную структуру при комнатной температуре. Их механизм трансформационного упрочнения является одной из главных причин высокой сопротивляемости и прочности материала.

Цирконий использовался в качестве материала для ортопедических имплантатов на протяжении многих лет и недавно начал применяться в стоматологии для изготовления ортодонтических скобок (Keith et al. 1994), штифтовых и культевых конструкций, полностью керамических протетических (ФЗП) реставраций, абатментов имплантатов, а позже и в качестве материала для имплантатов для полости рта. Отрицательной физической характеристикой Y-ZTP является его восприимчивость к износу в водной среде, феномен, также известный как “низкотемпературная деградация (НТД)”. Конкретнее, в воде или водяном паре происходит медленный переход из тетрагональной фазы в моноклинную (t-m-переход). В результате этого вызванного водной средой мартенситного перехода на образце Y-TZP медленно образуется шероховатость, микротрещины и макротрещины, от чего интенсивно ухудшаются его свойства. Было доказано, что этот феномен вреден для ортопедических имплантатов, и его потенциальная опасность побудила начать дальнейшие исследования износа Y-TZP in vitro и in vivo.

О клинических исследованиях циркониевых имплантатов для полости рта сообщалось очень редко. В настоящий момент существуют только несколько отчетов о клинических случаях и несколько ретроспективных обзорных серий случаев для циркониевых имплантатов. Также в настоящий момент на рынке доступны пять систем циркониевых имплантатов: SIGMA (Incermed, Лозанна, Швейцария), Z-Systems (Энзинген, Швейцария), Bredent White Sky® (вredent мedical, Зенден, Германия), Ziterion Zit-Z (Ziterion, Уффенхайм, Германия) и CeraRoot System (Oral Icberg, Гранольерс, Барселона, Испа- ния). Однако ни одна из этих систем не испытывалась в лабораторных условиях, и не было опубликовано никаких научных данных об их биомеханическом поведении. Таким образом, целью данного исследования in vitro являлось изучение трещиностойкости одной из систем (Bredent Zircon - White Sky®, одно- компонентный Y-TZP – имплантат) после воздействия жевательной установки, симулирующей долговременное нахождение во рту. Так как однокомпонентные имплантаты часто нуждаются в финальной модификации во рту (т.е. в препарировании), а также с учетом доказанного факта отрицательного влияния препарирования на прочность циркония, дальнейшей целью данного исследования было изучение того, способно ли препарирования механически ухудшить трещиностойкость циркониевых имплантатов. Нулевой гипотезой настоящего исследования являлось то, что ни износ, ни препарирования не ухудшают сопротивление образованию трещин циркониевых имплантатов.

Материалы и методы.

В эксперименте использовались 48 винтовых однокомпонентных керамических имплантатов (диаметр 4 мм; длина 12 мм; White Sky®). Данные имплантаты изготовлены методом ГИП (Горячее Изостатическое Прессование/доуплотнение) диоксида циркония. Метод ГИП является техникой уплотнения, которая используется для достижения полной плотности (так называемая форма, близкая к заданной) циркониевой керамики. Она достигается с помощью нейтрального газа под высоким давлением (Аргон) с очень низкой кислородной активностью. Согласно компании-производителю, внутри- костная поверхность была обработана пескоструем при помощи частиц оксида алюминия (вredent мedical). Материальные свойства, предоставленные компанией-производителем, показаны в Таблице 1. Имплантаты были последователь- но разделены на две группы. Группа А состояла из 24 немодифицированных имплантатов, а группа B состояла из 24 имплантатов с препарированием 1-мм уступа на головках имплантатов. Далее эти две группы были разделены на 3 подгруппы: подгруппа I, восемь имплантатов, которые не подвергались искусственной нагрузке в жевательной установке; подгруппа 2, восемь имплантатов, который подверглись 1,2 миллиону циклов нагрузки в жевательной установке с термоциклированием; подгруппа 3, восемь имплантатов, которые подверглись 5 миллионам циклов нагрузки и термоциклированию. Имплантаты из группы B были препарированы с помощью специальных бриллиантовых боров (Bredent Eterna 120 мкм синий E298NF22 и E277NF25, Bredent Eterna 40 мкм красный E298FF22 и был укорочен на 2 мм, и цервикальная финишная линия была- препарированием с уступом глубиной в 1 мм. Препарирование с уступом заканчивалось на 2 мм выше линии, отделяющей полированную часть имплантата от части, обработанной пескоструем. Согласно информации от производителя эта переходная линия совпадает с уровнем, на который имплантат должен погружаться в кость. План препарирования следу- ет схеме препарирования для полностью керамической полной реставрации коронки.

Все образцы для испытаний были погружены в самоотверждаемую смолу для мягкой/резкой переходной линии (Рис.1). Значение модуля упругости смолы приблизительно равнялось 12 ГПа, что приближено к значению модуля упругости человеческой кости (10-18 ГПа). Угол щечноязычного наклона между продольной осью имплантата и горизонтальной плоскостью держателя образца равнялся 130˚, имитируя клиническую позицию передних зубов .

Тридцать два образца были искусственным путем состарены в управляемом компьютером двухосевом симуляторе жевания для симуляции 5 лет (1,2 миллиона циклов, подгруппы A2, B2) и почти 20 лет (5 миллионов циклов, подгруппы A3, B3) клинического использования (Рис.2).

Жевательный симулятор состоит из восьми одинаковых камер, двух шаговых двигателей, управляющих вертикальными и горизонтальными движениями антагонистов (Шарики Steatit® , диаметр 6 мм) по отношению к образцам и системы циркуляции горячей и холодной воды. У шарика-антагониста твердость по Виккерсу совпала с аналогичным показателем у эмали, и он был настроен на оказание нагрузки на небную сторону головки имплантата с частотой 1,6 Гц. Кривая жевательной нагрузки была запрограммирована как комбинация горизонтального (0,5 мм) и вертикального (6 мм) движения.

Приложенная в жевательном симуляторе нагрузка равнялась 98 Н (10 кг), и точка приложения нагрузки на имплантаты была сдвинута горизонтально на 5 мм в отношении осевой точки. Термоциклирование проводилось при температурах от 5 ˚С до 55˚С, каждый цикл длился 60 секунд с промежуточной паузой 12 секунд. Термоциклирование осуществлялось с помощью циркулярного насоса для жидкости с регулированием температуры (Haake). В каждой камере для образцов было сопло для поливки, направленное на образец, чтобы поочередно распрыскивать на него холодную и теплую воду. Во время динамических нагрузок все образцы проверялись по 2 раза в день. Для завершения нагрузки в жевательной установке в 1,2 и 5 миллионов циклов требовалось приблизительно от 10 до 40 дней соответственно. Трещины имплантатов считались неудачей. Детали о настройках жевательного симулятора перечислены в Таблице 2.

Все образцы, прошедшие испытания в жевательном симуляторе без повреждений, подвергались статистической нагрузке с помощью универсальной испытательной установки вплоть до своего разрушения. Вертикальная нагрузка на сжатие была оказана на небную сторону имплантатов под наклоном со скоростью крейцкопфа 1мм/мин. Нагрузки, требуемые для разрушения образцов, были зафиксированы с помощью записывающего устройства X-Y программного обеспечения Zwick testXpert® V 7.1, с неудачей, зафиксированной при первом резком падении кривой графика (раскол керамики). Зафиксированные данные были автоматически проанализированы, и для каждого образца был сделан график.

низкие средние значения прочности по сравнению с имплан- татами с нагрузкой в 1,2 миллиона циклов или подгруппами без нагрузок. С другой стороны, наши результаты не показали значительной разницы между средними значениями трещи-

ностойкости без нагрузки и с нагрузкой 1,2 миллиона циклов. Этопоследнеенаблюдениесогласуетсяснесколькими

прошлыми исследованиями, которые показали, что на проч- ностьциркониевыхкерамическихматериаловневлияют

«кратковременные» процедуры износа. Шимизу и др. изучили циркониевые образцы, на три года размещенные в физрас- творе при температуре 95 ˚C. Они не увидели серьезного понижения прочности при изгибе образцов в таких условиях. Аналогичным образом, другое исследование изучило износ in vivo (имплантация у животных) и in vitro (в растворе Рингера)Статистический анализ.

Для графического исследования данных использовались коробчатые диаграммы. Использовался двусторонний дисперсионный анализ, зависимая переменная (Rm.Nt) смоделирована как функция препарирования (0=без препарирования, 1=препарирование), циклы (0, 1.2,5 миллионов циклов) и соответствующее взаимодействие в качестве независимых переменных. Допущения при моделировании проверены графически с помощью остатков и прочих регрессионных диагностик (в том числе расстояния Кука). Попарные различия величин средних квадратов были вычислены,P-значения были отрегулированы по методу Туки.

Все вычисления выполнялись с помощью PROC MIXED из статистического программного обеспечения SAS 9.1.2. Уровень значимости был установлен на значении P<0,05.

РЕЗУЛЬТАТЫ.

Симулятор жевания.

Следы стирания из-за размещенных напротив стеатитовых шариков были обнаружены на головках всех имплантатов в жевательном симуляторе. Появление подобного стирания не рассматривалась как провал испытаний для имплантатов. Все имплантаты прошли 1.2 и 5 миллионов циклов нагрузки в искусственной среде полости рта без повреждений. Универсальная испытательная установка.

Схема разрушения всех непрепарированных имплантатов повторяла схему с Рисунка 3, где имплантат сломался на уровне погружения в смолу. Линия разлома на небной части имплантата проходила выше уровня смолы, в то время как линия опускалась ниже уровня смолы со щечной стороны имплантата. Препарированные имплантаты продемонстрировали другую схему разрушения. Разлом у них шел вертикально параллельно длинной оси имплантата (Рис. 4). Линия разлома начиналась у режущей кромки и расширялась ниже к уровню смолы и заканчивалась на щечной поверхности.

Значения трещиностойкости между двумя различными группами (Таблица 3, итоги: Таблица 4) варьируются от низких в 884,89 Н для препарированных имплантатов с нагрузкой в 5 миллионов циклов до высоких в 2044,84 Н для непрепарированных имплантатов с нагрузкой в 1,2 миллиона циклов. На рисунке 5а представлены результаты сравнения непрепарированных групп с препарированными группами. Средние значения в каждой подгруппе из непрепарированной группы А (А1, А2, А3) показали более высокие статистически значимые средние значения прочности по сравнению с соответствующими подгруппами из препарированной группы B (B1, B2, B3). Таким образом, вне зависимости от количества циклов нагрузки значения трещиностойкости существенно понижаются в подгруппах B (препарированные) по сравнению с подгруппа- ми А (непрепарированные) (А1 против B1, А2 против B2, А3 против B3, все P < 0,05).

Обсуждение.

Новые материалы или устройства должны быть испытаны на безопасность, эффективность и действенность перед началом клинического использования. К сожалению, керамические имплантаты, изготовленные из высококачественной керамики, еще не подвергались подобному тщательному изучению. Существует только несколько клинических исследований, посвященных доступным на рынке системам керамических имплантатов, и представленные в них данные обладают сомнительной научной ценностью. Кроме данного факта, в реферируемой научной литературе не публиковались результаты лабораторных испытаний биомеханического поведения доступных на рынке керамических имплантатов.

Настоящее исследование является первым отчетом о коммерчески доступной системе циркониевых керамических имплантатов (Bredent White Sky®), в котором оценивается влияние биомеханических и температурных нагрузок на прочность имплантата. Конкретнее, настоящее исследование изучает трещиностойкость данных циркониевых имплантатов после препарирования и воздействия биомеханических нагрузок в 1.2 и 5 миллионов циклов, что симулирует клиническое функционирование на протяжении 5-20 лет.

Результаты показывают, что препарирование имплантатов, так же, как и повторяющаяся нагрузка, отрицательно влияют на их трещиностойкость. Однако, значения трещиностойкости, полученные во время нашего исследования, соответствуют существующим стандартам для имплантатов для полости рта и предполагают, что имплантат способен выдержать клиническую окклюзионную нагрузку на протяжении 20 лет.

Определение клинически приемлемой трещиностойкости для имплантатов для полости рта очень субъективно. Сообщалось, что максимальная окклюзионная сила задних зубов варьируется от 250 до 400 Н, а аналогичный показатель для передних зубов – от 140 до 170 Н. Значения нормальных жевательных сил для задних зубов варьируются от 110 до 125 Н, и от 60 до 75 Н для передних зубов. Для приблизительного расчета этих физиологических нагрузок при откусывании и жевательных сил в данном исследовании использовалась циклическая нагрузка в 98 Н для симуляции передних зубов. Вариации окклюзионных сил могу зависеть от возраста, пола, размера мускул, степени отсутствия зубов, формы кости и нарушения функций органов. Как предполагается, минимальная начальная трещиностойкость керамических материалов для рестав- раций передних зубов должна быть в пределах 400 Н.

Это минимальное значение результаты исследования превосходили во всех группах, даже после нагрузки в искусственном рту. К рбер и Людвиг изучили цилиндрические керамические

Таблица 3. Средние и медианные измерения трещиностойкости в Ньютонах (Н) для различных испытательных групп (циклы: 0= без искусственной нагрузки, 1,2=1,2 миллиона циклов, 5=5 миллионов циклов; препарирование: 0= без препарирования, 1= препарирование, n = количество образцов)


Таблица 4. Итоговая таблица измерения трещиностойкости в Ньютонах (Н) оцениваемых керамических имплантатов White Sky® и других стандартных титановых однокомпонентных и двухкомпонентных имплантатов*

образцы, которые подверглись усталостной нагрузке (испытания на изгиб), и предположили, что образцы после износа должны показывать минимальные значения трещиностойкости в 200 Н во время имитирования реставраций передних зубов и 300 Н во время имитирования реставраций задних зубов. Однако, в недавнем исследовании Тиншерта и др. утверждается, что эти значения слишком низкие и не представляют из себя типичные результаты износа керамических материалов, которые могут происходить в ротовой полости. Авторы исследования предполагают, что минимальная начальная трещиностойкость керамических материалов должна равняться 1000 Н . В целом, ни один из предлагаемых стандартов не основан только на научных данных, и большинство рекомендаций связаны с прочностью реставрационных конструкций, а не имплантатов для полости рта. Тем не менее, все наблюдаемые в процессе нашего исследования значения являются клинически приемлемыми и достигают или превосходят рекомендации Тиншерта и др. (2006).

При сравнении непрепарированных образцов с препарированными образцами наблюдались более высокие средние значения трещиностойкости. Эти наблюдения согласуются с предыдущими исследованиям, по результатам которых стирание циркония ухудшает его физические свойства, способствуя t-m-переходу. Таким образом, моноклинная фаза образуется в порции материала, и достигается большая трещиностойкость. Предполагается, что такое увеличение трещиностойкости клинически желаемо (Gupta 1980). С другой стороны, большее количество моноклинной фазы на поверхности материала после стирания часто приводит к появлению микротрещин. Считается, что микротрещины появляются из-за микрократеров, которые формируются при вытягивании зерна во время увеличения объема, вызванного t-m-переходом. Более того, микрократеры образуют шероховатую поверхность и пористость, таким образом влияя на износ материала. Также цирконий предрасположен к более быстрому переходу во влажной среде со временем и нагрузкам во рту, чем поверхность с низким моноклинным содержанием. Другими словами, повышение трещиностойкости, достигнутое с помощью сжимающих напряжений после стирания из-за t-m-перехода, может исчезнуть, если цирконий будет контактировать с кислотными или водными средами.

Физические изменения циркония во время стирания сложны. Влияние стирания на трещиностойкость циркония связано с местными температурами. Когда во время стирания повышается температура, происходит обратный m-t- переход, уничтожающий «защитный» слой сжимающих напряжений и понижающий прочность. Свэйн и Ханнинк показали, что высокие температуры во время стирания вызывают обратный m-t-переход после провоцирования глубокого дефекта. «Защитный» слой сжимающих напряжений, созданный нормальным t-m-переходом, больше не будет скреплять трещину, а, напротив, поспособствует ее развитию, действуя как концентратор механического напряжения и приводя таким образом к более низким средним значениям трещиностойкости. В нашем исследовании все образцы из препарированной группы B были препарированы вручную в соответствии с руководством от производителя с помощью низкоскоростного бора с водным охлаждением, чтобы избежать повышения температуры.

В отличие от нашего исследования Сильва и др. не обнаружили никакого влияния препарирования имплантатов из Y-TZP-циркония. Они сравнили значения трещиностойкости препарированных и непрепарированных однокомпонентных имплантатов и не обнаружили различий в значениях после проведения испытаний метода ступенчатого изменения нагрузки в реальных условиях. Однако, они упомянули два различных типа распределения трещин в случае с препарированными циркониевыми имплантатами.

Согласно плану нашего исследования все имплантаты из группы B выдержали испытания в искусственном рту, но показали более низкие средние значения трещиностойкости, чем имплантаты из группы А (непрепарированные имплантаты). Из полученных нами результатов очевидно, что препарирование абатментов оказывает отрицательное влияние на значения трещиностойкости имплантатов. Тот факт, что наши препарированные имплантаты отличались размерами и формой от непрепарированных имплантатов, мог сыграть роль в распределении сил и таким образом повлиять на трещиностойкость. Тем не менее, средние значения трещиностойкости наших препарированных образцов превышали 800 Н даже после симуляции нагрузки при нахождении внутри ротовой полости на протяжении 20 лет, а это значение, превосходящее необходимую прочность для жевательных сил в передних зубах. Кажется, что испытанные однокомпонентные Y-TZP-имплантаты могут обладать адекватной трещиностойкостью даже после процедур препарирования. В то же время, нужно по возможности избегать внутриротового стирания по вышеупомянутым причинам.Настоящее исследование показало, что у образцов, подвергшихся нагрузке в 5 миллионов циклов, значительно болеенизкие средние значения прочности по сравнению с имплантатами с нагрузкой в 1,2 миллиона циклов или подгруппами без нагрузок. С другой стороны, наши результаты не показали значительной разницы между средними значениями трещиностойкости без нагрузки и с нагрузкой 1,2 миллиона циклов. Этопоследнеенаблюдениесогласуетсяснесколькими прошлыми исследованиями, которые показали, что на проч- ностьциркониевыхкерамическихматериаловневлияют «кратковременные» процедуры износа. Шимизу и др. изучили циркониевые образцы, на три года размещенные в физрастворе при температуре 95 ˚C. Они не увидели серьезного понижения прочности при изгибе образцов в таких условиях. Аналогичным образом, другое исследование изучило износ in vivo (имплантация у животных) и in vitro (в растворе Рингера) циркониевой керамики. Образцы не показали никакой механической деградации. В другом исследовании Папанайоту и др. не смогли показать прямое влияние низкотемпературной деградации НТД на трещиностойкость циркониевых блоков. Однако те же самые авторы упомянули, что в клинических условиях, при которых материалы на протяжении длительного времени подвергаются температурным и циклическим механическим нагрузкам в химически активной водной среде, со стойкостью Y-TZP-керамики могут быть проблемы. Такое же объяснение можно применить и к нашим образцам, которые прошли более длительную динамическую нагрузку в 5 миллионов циклов. Трансформация внутренней структуры, произошедшая после более длительных нагрузок, может объяснить пониженную сопротивление прочности для имплантатов в нашем исследовании. Таким образом, можно заключить, что нагрузка в 1,2 миллиона цикла не оказывает пагубного воздействия на трещиностойкость однокомпонентных циркониевых имплантатов, поскольку с этого момента на физиче- ские свойства материала оказывает значительное влияние износ во влажной ротовой среде.

Распределение трещин в наших непрепарированных имплантатах согласуется с некоторым количеством исследований МКЭ, в которых было обнаружено, что пиковая нагрузка на кость,поддерживающую имплантат, проявляетсяв альвеолярной области близко к уровню, на котором имплантат начинает соприкасаться с костью. С другой стороны, структуру расщепления препарированных имплантатов можно отнести к вызванным стиранием микрократерам, которые распространяются глубоко в нижнюю поверхность. Эти трещины могли бы выступать в роли внутренних концентраторов нагрузки, вызывая появление трещины сквозь материал. Такое распределение трещин обычно не наблюдается, и, очевидно, должно быть вызвано условиями настоящего исследования. Реставрация препарированных имплантатов с коронкой может изменить распределение трещин.

В данном исследовании в качестве контрольных имплантатов не использовались титановые имплантаты, так как существуют опубликованные нашей группой данные о трещиностойкости титановых имплантатов. Адрейотелли и Кохал сравнили различные однокомпонентные циркониевые имплантаты с однокомпонентными и двухкомпонентными титановыми имплантатами. Для двухкомпонентных титановых имплантов значения трещиностойкости равнялись 825 Н у группы без нагрузки и 715 Н у группы с искусственной нагрузкой. Тем не менее, во время испытания трещиностойкости при помощи универсальной испытательной установки все образцы двух- компонентных имплантатов Brånemark треснули на уровне винта фиксации абатмента, но не на уровне имплантата. В группах с однокомпонентными титановыми имплантатами наблюдался не трещины, а только изгиб однокомпонентных имплантатов при приблизительных значениях 2700 и 5700 Н.

Авторы исследования осведомлены о том, что на результаты значений трещиностойкости могут повлиять диаметр имплантата, состав материала, материал для его закрепления и другие переменные. Мы рассматриваем свое исследование как первый отчет о независимой оценке биомеханического поведения доступной на рынке системы циркониевых имплантатов для полости рта. Это необходимая для клиницистов информация, так как она предоставляет данные о сроках годности имплантата.

Заключения

  • Препарирование однокомпонентных циркониевых имплантатов для полости рта может понизить их сопротивление образованию трещин.
  • Нагрузка в 1,2 млн. циклов (5 лет клинического использования) не вызывает статистически значимое ухудшение трещиностойкости циркониевых имплантатов.
  • Нагрузка в 5 млн. циклов (почти 20 лет использования) понижает трещиностойкость циркониевых имплантатов.
  • Даже самые низкие значения средней трещиностойкости циркониевых имплантатов, использованные в нашем исследовании, превышают значения клинически нормальных окклюзионных жевательных сил.

Другие статьи

Аналоговые и цифровые протоколы работы с BioHPP Аналоговые и цифровые протоколы работы с BioHPP

BioHPP - это усиленные керамикой высокоэффективные полимеры в форме абатментов, префабов или в заготовках

Подробнее

Why_i_choose_fluorodose Почему я рекомендую фториcный лак?

Фтористое лечение – это основа профилактики здоровья полости рта. На протяжении многих лет фториды были доступны только в виде геля или пены...

Подробнее

open contact success open review success open register success